eng
Выпуск #1/2016
Г.Азов, Э.Ганеев, С.Хриткин
Спиральная ЛБВ сантиметрового диапазона: методы проектирования и результаты разработки
Спиральная ЛБВ сантиметрового диапазона: методы проектирования и результаты разработки
Просмотры: 4449
Рассматриваются численные методы проектирования ламп бегущей волны (ЛБВ). Отмечено, что на основе этих методов в ОАО "Плутон" разработаны мощные ЛБВ сантиметрового диапазона со спиральными замедляющими системами.
Теги: electron beams slowing system traveling wave tube замедляющая система лампа бегущей волны электронные пучки
Конструкция спиральной замедляющей системы мощной ЛБВ
Один из основных узлов ЛБВ – замедляющая система (ЗС). Ее конструкция во многом определяет эффективность взаимодействия электронов с замедленной электромагнитной волной. Предприятием "Плутон" создана базовая конструкция спиральной ЗС (рис.1), позволяющая разрабатывать устройства, которые эффективно усиливают СВЧ-сигналы сантиметрового диапазона в полосах частот различной ширины и обеспечивают выходную мощность 300–600 Вт [1]. Она включает в себя спираль, изготовленную из проволоки тугоплавкого металла с сечением, близким к прямоугольному (плющенки), и три металлокерамические комбинированные опоры спирали. Собранная ЗС устанавливается в корпус методом "горячей посадки" в вакууме, при этом обеспечивается ее закрепление с натягом 0,04–0,05 мм.
Комбинированные опоры спирали (рис.2) состоят из керамического стержня прямоугольного сечения и металлического держателя, соединенных между собой посредством термокомпрессионной сварки. Держатель опоры имеет внутренний паз, предназначенный для размещения керамического стержня, а его боковые поверхности представляют собой элементы, создающие продольную проводимость в системе.
При изменении высоты боковых металлических поверхностей опоры lr и неизменной ее общей высоте, что эквивалентно изменению зазора Δ между наружной поверхностью спирали и элементами, создающими продольную проводимость в системе, обеспечивается возможность эффективного управления дисперсионной характеристикой ЗС. Это важно для создания широкополосных ЛБВ, работающих в октавной и более широких полосах частот [1–5].
Кроме того, в результате использования опоры такой конструкции совместно с горячей посадкой ЗС в корпус ЛБВ формируются значительно лучшие тепловые контакты между элементами, входящими в ЗС, чем в обычных конструкциях ЗС, собранных с применением чисто керамических опор и закрепленных путем упругой или термической деформации корпуса. Благодаря этому улучшается теплопередача от спирали на корпус устройства, что позволяет создавать широкополосные ЛБВ с выходной мощностью в несколько сотен ватт в непрерывном режиме.
Подробно особенности описанной конструкции ЗС и ее преимущества по сравнению с другими конструкциями спиральных ЗС, используемыми в мощных широкополосных ЛБВ, изложены в [1].
Целью данной работы стала разработка ЛБВ непрерывного действия с выходной мощностью 400 Вт и коэффициентом усиления не менее 30 дБ в диапазоне частот 5 700–7 300 МГц, в которой используется вышеописанная ЗС. Для этого были выполнены численное моделирование пространства взаимодействия ЛБВ и сопоставление полученных результатов с экспериментальными данными.
Численное моделирование
и испытания опытных образцов
В ходе работы по проектированию спиральной ЗС использовались программы трехмерного моделирования СВЧ-структур. Для определения электродинамических параметров при трехмерном моделировании, учитывая периодичность ЗС, рассматривается отрезок электродинамической структуры длиной, равной шагу спирали h и, следовательно, соответствующий одному периоду ЗС, с периодическими граничными условиями и заданным фазовым сдвигом δϕ высокочастотного поля на его торцах [6, 7]. Для полученного таким образом резонатора решается задача на собственные значения, позволяющая определить его резонансные частоты. Значение низшей резонансной частоты f, соответствующее заданному сдвигу фаз, дает возможность найти величину коэффициента замедления n основной пространственной гармоники:
где c – скорость света в вакууме, vф – фазовая скорость электромагнитной волны, β – фазовая постоянная замедленной волны, k – волновое число.
Сопротивление связи основной пространственной гармоники дается выражением:
,
где E – амплитуда напряженности электрического поля основной пространственной гармоники, определяемая разложением в ряд Фурье распределения продольной компоненты электрического поля на оси спирали, – средний по времени поток энергии волны основной пространственной гармоники, зависящий от групповой скорости vгр распространения волны и энергии W, запасенной на периоде ЗС. Величина групповой скорости определяется дисперсионной характеристикой замедляющей системы β(ω):
.
На основе приведенных уравнений были получены зависимости коэффициента замедления и сопротивления связи от частоты (рис.3) для спиральной ЗС со следующими характеристиками (обозначения соответствуют рис.1 и 2):
• диаметр пролетного канала dвнутр: 2,7 мм;
• шаг спирали входной секции h: 1,68 мм;
• диаметр экрана dк: 6,2 мм;
• поперечные размеры диэлектрического стержня из BeO wgЧlg: 0,8 Ч 1,1 мм;
• зазор между наружной поверхностью спирали и продольным ребром экрана Δ: 0,8 мм;
• поперечные размеры проводника спирали: 0,8 Ч 0,225 мм.
Из рис.3 видно, что рассматриваемая спиральная ЗС в диапазоне частот 5,7–7,3 ГГц обеспечивает замедление электромагнитной волны, равное 6,48–6,55, и величину сопротивления связи на оси системы, характеризующую эффективность взаимодействия, в пределах 40–23 Ом.
Полученные результаты расчета спиральной ЗС были использованы для численного моделирования пространства взаимодействия спиральной ЛБВ с целью определения ее выходных характеристик. Для этого применялась методика на основе метода крупных частиц и эквивалентного описания электродинамической системы в рамках нелинейной теории. Метод позволяет совместно решать уравнения возбуждения волн в замедляющей системе и уравнения движения крупных частиц [8]. Процессы взаимодействия рассматриваются с учетом двух временных гармоник высокочастотного поля, возбуждаемых в ЛБВ.
Уравнения возбуждения замедляющей системы высокочастотным током электронного пучка на основной ω и удвоенной 2ω частотах имеют вид:
(1)
где θ = βeCz – безразмерная координата по длине ЛБВ, z – размерная координата, – параметр усиления Пирса, I0 – ток пучка, βe = ω/ν0, ν0 – скорость частиц в немодулированном электронном потоке, определяемая ускоряющим напряжением U0, r1 = b1 – jd1, r2 = b2 – jd2, b1, b2 – параметры несинхронности, d1 и d2 – параметры затухания, Rсв1 и Rсв2 – сопротивления связи на частотах ω и 2ω, F1 и F2 – безразмерные медленно меняющиеся амплитуды напряженности высокочастотного поля первой и второй гармоник, J1 и J2 – нормированные комплексные амплитуды первой и второй гармоник тока пучка.
Амплитуды гармоник тока электронного пучка определяются соотношением:
(2)
и вычисляются с помощью фаз крупных частиц Φ, определяемых из решения уравнений движения:
(3)
где Ф = ωt – βez – фаза крупной частицы, ωp – плазменная частота бесконечно широкого потока, pk – коэффициент депрессии сил пространственного заряда.
Начальные условия для решения системы (1) – (3) таковы:
.
Мощность высокочастотного сигнала P на частоте ω определяется из решения системы (1) – (3) и связана с безразмерными параметрами соотношением:
.
Изложенная модель легла в основу реализованной на предприятии "Плутон" программы численного моделирования выходных характеристик спиральных ЛБВ [9] (рис.4). Исходные параметры, задаваемые в программе, – геометрические размеры элементов конструкции отдельных секций ЗС, физические свойства используемых материалов, распределение по длине ЗС удельного затухания, вносимого локальными поглотителями, а также параметры электронного потока и режима работы ЛБВ. В результате численного моделирования выдаются (в числовом и графическом виде) распределения уровней мощности усиливаемого сигнала на основной и удвоенной частотах, коэффициента усиления, гармоник тока пучка, фазовых траекторий и скоростей крупных частиц по длине ЛБВ. Зависимости коэффициента замедления и сопротивления связи от частоты в программе вычисляются из решения дисперсионного уравнения [10], могут быть использованы также электродинамические характеристики, полученные в результате более строгого электромагнитного моделирования или экспериментальных измерений.
Результаты расчетов пространства взаимодействия были использованы в качестве основы для создания конструкции ЛБВ, опытные образцы которой проверены по выходным параметрам и уровню требуемой надежности. При этом пространство взаимодействия представляет собой трехсекционную спиральную замедляющую систему с разрывом под вторым локальным поглотителем, в выходной секции которой имеется участок с линейно изменяющимся шагом, предназначенный для снижения вероятности ее возбуждения на минус первой пространственной гармонике (рис.5).
Полученные на основе численного моделирования амплитудные и частотные характеристики опытных образцов ЛБВ были сопоставлены с экспериментальными данными. Сопоставление показало приемлемое совпадение результатов расчетов и экспериментов (рис.6, 7).
Из параметров электрического режима (см. таблицу) и представленных на рис.6б, 7 характеристик видно, что изготовленные изделия обеспечивают заданный уровень выходной мощности (не менее 400 Вт) при токе коллектора Iкол 390–410 мА, напряжении замедляющей системы Uзс 8100–8250 В и мощности входного сигнала 0,3–0,35 Вт. При этом величина тока замедляющей системы Iзс в статическом режиме, то есть при отсутствии входного сигнала, не превышает 1,5 мА, а в режиме усиления при подаче входного сигнала, мощность которого выбирается в пределах 350–370 мВт, – 4,0 мА.
Испытания образцов ЛБВ на безотказность проводились при работе на нагрузку с коэффициентом стоячей волны по напряжению 1,8 ± 10% в часовом циклическом режиме при температуре окружающей среды 70 ± 5°C. В ходе испытаний получены временные зависимости минимальной выходной мощности и максимального тока замедляющей системы в диапазоне частот 5,7–7,3 ГГц (рис.8). После наработки 3 000 ч (3 370 циклов) минимальная выходная мощность практически не изменилась и составляет 420 Вт на частоте 5,7 ГГц, а максимальный ток ЗС возрос до 9 мА, но не превышает максимально допустимую величину (15 мА).
Таким образом, разработанное программное обеспечение позволило создать ЛБВ УВ-393 (рис.9) со следующими основными характеристиками:
• диапазон рабочих частот: 5,7–7,3 ГГц;
• выходная мощность: не менее 400 Вт;
• коэффициент усиления: не менее 30 дБ;
• максимальное рабочее напряжение: не более 9,0 кВ;
• максимальный ток коллектора: не более 420 мА;
• габариты: 420 Ч 110 Ч 80 мм;
• масса: не более 7 кг;
• охлаждение: воздушное принудительное с расходом воздуха не менее 3 кг/мин.
Наработка ЛБВ на отказ составила 3 250 ч.
Программное обеспечение успешно применяется для улучшения выходных характеристик существующих и создаваемых ЛБВ подобного класса.
Литература
1. Азов Г.А., Райс Ю.Э., Тихомиров С.А. Конструкция замедляющей системы мощной спиральной ЛБВ // Проблемы машиностроения и автоматизации. 2001. № 4. С. 80.
2. Силин Р.А. Периодические волноводы. – М.: ФАЗИС, 2002. 438 с.
3. Пчельников Ю.Н. Лекции по электронике СВЧ (4-ая зимняя школа-семинар). – Саратов: Изд. Саратовского университета, 1978. С. 44.
4. Азов Г.А., Мозговой Ю.Д., Тихомиров С.А., Хриткин С.А. Исследование дисперсионных характеристик спиральной замедляющей системы с продольной проводимостью для широкополосной лампы бегущей волны //Радиотехника и электроника. 2003. Т. 48. № 7. С. 877.
5. Азов Г.А., Хриткин С.А. Моделирование спиральной замедляющей системы мощной лампы бегущей волны // Радиотехника и электроника. 2010. Т. 55. № 3. С. 369–373.
6. Kory C.L., Dayton J.A. Accurate cold-test model of helical TWT slow-wave circuits. // IEEE Transaction of Electron Devices. 1998. V. 45. № 4. P. 966.
7. Allosio M. Analysis of helix SWS for space TWT using 3-D EM Simulator // IEEE Transaction of Electron Devices. 2005. V. 52. № 5. Р. 749.
8. Кац А.М., Ильина Е.М., Манькин И.А. Нелинейные явления в СВЧ приборах О-типа с длительным взаимодействием. – М.: Сов. радио. 1975. 296 с.
9. Азов Г.А., Хриткин С.А. Моделирование выходных характеристик мощных спиральных ламп бегущей волны // Радиотехника и электроника. 2012. Т. 57. № 6. С. 686.
10. Азов Г.А., Хриткин С.А. Исследование электродинамических параметров спиральных замедляющих систем мощных широкополосных ламп бегущей волны // Наукоемкие технологии. 2014. Т. 15. № 11. С. 14–21.
Один из основных узлов ЛБВ – замедляющая система (ЗС). Ее конструкция во многом определяет эффективность взаимодействия электронов с замедленной электромагнитной волной. Предприятием "Плутон" создана базовая конструкция спиральной ЗС (рис.1), позволяющая разрабатывать устройства, которые эффективно усиливают СВЧ-сигналы сантиметрового диапазона в полосах частот различной ширины и обеспечивают выходную мощность 300–600 Вт [1]. Она включает в себя спираль, изготовленную из проволоки тугоплавкого металла с сечением, близким к прямоугольному (плющенки), и три металлокерамические комбинированные опоры спирали. Собранная ЗС устанавливается в корпус методом "горячей посадки" в вакууме, при этом обеспечивается ее закрепление с натягом 0,04–0,05 мм.
Комбинированные опоры спирали (рис.2) состоят из керамического стержня прямоугольного сечения и металлического держателя, соединенных между собой посредством термокомпрессионной сварки. Держатель опоры имеет внутренний паз, предназначенный для размещения керамического стержня, а его боковые поверхности представляют собой элементы, создающие продольную проводимость в системе.
При изменении высоты боковых металлических поверхностей опоры lr и неизменной ее общей высоте, что эквивалентно изменению зазора Δ между наружной поверхностью спирали и элементами, создающими продольную проводимость в системе, обеспечивается возможность эффективного управления дисперсионной характеристикой ЗС. Это важно для создания широкополосных ЛБВ, работающих в октавной и более широких полосах частот [1–5].
Кроме того, в результате использования опоры такой конструкции совместно с горячей посадкой ЗС в корпус ЛБВ формируются значительно лучшие тепловые контакты между элементами, входящими в ЗС, чем в обычных конструкциях ЗС, собранных с применением чисто керамических опор и закрепленных путем упругой или термической деформации корпуса. Благодаря этому улучшается теплопередача от спирали на корпус устройства, что позволяет создавать широкополосные ЛБВ с выходной мощностью в несколько сотен ватт в непрерывном режиме.
Подробно особенности описанной конструкции ЗС и ее преимущества по сравнению с другими конструкциями спиральных ЗС, используемыми в мощных широкополосных ЛБВ, изложены в [1].
Целью данной работы стала разработка ЛБВ непрерывного действия с выходной мощностью 400 Вт и коэффициентом усиления не менее 30 дБ в диапазоне частот 5 700–7 300 МГц, в которой используется вышеописанная ЗС. Для этого были выполнены численное моделирование пространства взаимодействия ЛБВ и сопоставление полученных результатов с экспериментальными данными.
Численное моделирование
и испытания опытных образцов
В ходе работы по проектированию спиральной ЗС использовались программы трехмерного моделирования СВЧ-структур. Для определения электродинамических параметров при трехмерном моделировании, учитывая периодичность ЗС, рассматривается отрезок электродинамической структуры длиной, равной шагу спирали h и, следовательно, соответствующий одному периоду ЗС, с периодическими граничными условиями и заданным фазовым сдвигом δϕ высокочастотного поля на его торцах [6, 7]. Для полученного таким образом резонатора решается задача на собственные значения, позволяющая определить его резонансные частоты. Значение низшей резонансной частоты f, соответствующее заданному сдвигу фаз, дает возможность найти величину коэффициента замедления n основной пространственной гармоники:
где c – скорость света в вакууме, vф – фазовая скорость электромагнитной волны, β – фазовая постоянная замедленной волны, k – волновое число.
Сопротивление связи основной пространственной гармоники дается выражением:
,
где E – амплитуда напряженности электрического поля основной пространственной гармоники, определяемая разложением в ряд Фурье распределения продольной компоненты электрического поля на оси спирали, – средний по времени поток энергии волны основной пространственной гармоники, зависящий от групповой скорости vгр распространения волны и энергии W, запасенной на периоде ЗС. Величина групповой скорости определяется дисперсионной характеристикой замедляющей системы β(ω):
.
На основе приведенных уравнений были получены зависимости коэффициента замедления и сопротивления связи от частоты (рис.3) для спиральной ЗС со следующими характеристиками (обозначения соответствуют рис.1 и 2):
• диаметр пролетного канала dвнутр: 2,7 мм;
• шаг спирали входной секции h: 1,68 мм;
• диаметр экрана dк: 6,2 мм;
• поперечные размеры диэлектрического стержня из BeO wgЧlg: 0,8 Ч 1,1 мм;
• зазор между наружной поверхностью спирали и продольным ребром экрана Δ: 0,8 мм;
• поперечные размеры проводника спирали: 0,8 Ч 0,225 мм.
Из рис.3 видно, что рассматриваемая спиральная ЗС в диапазоне частот 5,7–7,3 ГГц обеспечивает замедление электромагнитной волны, равное 6,48–6,55, и величину сопротивления связи на оси системы, характеризующую эффективность взаимодействия, в пределах 40–23 Ом.
Полученные результаты расчета спиральной ЗС были использованы для численного моделирования пространства взаимодействия спиральной ЛБВ с целью определения ее выходных характеристик. Для этого применялась методика на основе метода крупных частиц и эквивалентного описания электродинамической системы в рамках нелинейной теории. Метод позволяет совместно решать уравнения возбуждения волн в замедляющей системе и уравнения движения крупных частиц [8]. Процессы взаимодействия рассматриваются с учетом двух временных гармоник высокочастотного поля, возбуждаемых в ЛБВ.
Уравнения возбуждения замедляющей системы высокочастотным током электронного пучка на основной ω и удвоенной 2ω частотах имеют вид:
(1)
где θ = βeCz – безразмерная координата по длине ЛБВ, z – размерная координата, – параметр усиления Пирса, I0 – ток пучка, βe = ω/ν0, ν0 – скорость частиц в немодулированном электронном потоке, определяемая ускоряющим напряжением U0, r1 = b1 – jd1, r2 = b2 – jd2, b1, b2 – параметры несинхронности, d1 и d2 – параметры затухания, Rсв1 и Rсв2 – сопротивления связи на частотах ω и 2ω, F1 и F2 – безразмерные медленно меняющиеся амплитуды напряженности высокочастотного поля первой и второй гармоник, J1 и J2 – нормированные комплексные амплитуды первой и второй гармоник тока пучка.
Амплитуды гармоник тока электронного пучка определяются соотношением:
(2)
и вычисляются с помощью фаз крупных частиц Φ, определяемых из решения уравнений движения:
(3)
где Ф = ωt – βez – фаза крупной частицы, ωp – плазменная частота бесконечно широкого потока, pk – коэффициент депрессии сил пространственного заряда.
Начальные условия для решения системы (1) – (3) таковы:
.
Мощность высокочастотного сигнала P на частоте ω определяется из решения системы (1) – (3) и связана с безразмерными параметрами соотношением:
.
Изложенная модель легла в основу реализованной на предприятии "Плутон" программы численного моделирования выходных характеристик спиральных ЛБВ [9] (рис.4). Исходные параметры, задаваемые в программе, – геометрические размеры элементов конструкции отдельных секций ЗС, физические свойства используемых материалов, распределение по длине ЗС удельного затухания, вносимого локальными поглотителями, а также параметры электронного потока и режима работы ЛБВ. В результате численного моделирования выдаются (в числовом и графическом виде) распределения уровней мощности усиливаемого сигнала на основной и удвоенной частотах, коэффициента усиления, гармоник тока пучка, фазовых траекторий и скоростей крупных частиц по длине ЛБВ. Зависимости коэффициента замедления и сопротивления связи от частоты в программе вычисляются из решения дисперсионного уравнения [10], могут быть использованы также электродинамические характеристики, полученные в результате более строгого электромагнитного моделирования или экспериментальных измерений.
Результаты расчетов пространства взаимодействия были использованы в качестве основы для создания конструкции ЛБВ, опытные образцы которой проверены по выходным параметрам и уровню требуемой надежности. При этом пространство взаимодействия представляет собой трехсекционную спиральную замедляющую систему с разрывом под вторым локальным поглотителем, в выходной секции которой имеется участок с линейно изменяющимся шагом, предназначенный для снижения вероятности ее возбуждения на минус первой пространственной гармонике (рис.5).
Полученные на основе численного моделирования амплитудные и частотные характеристики опытных образцов ЛБВ были сопоставлены с экспериментальными данными. Сопоставление показало приемлемое совпадение результатов расчетов и экспериментов (рис.6, 7).
Из параметров электрического режима (см. таблицу) и представленных на рис.6б, 7 характеристик видно, что изготовленные изделия обеспечивают заданный уровень выходной мощности (не менее 400 Вт) при токе коллектора Iкол 390–410 мА, напряжении замедляющей системы Uзс 8100–8250 В и мощности входного сигнала 0,3–0,35 Вт. При этом величина тока замедляющей системы Iзс в статическом режиме, то есть при отсутствии входного сигнала, не превышает 1,5 мА, а в режиме усиления при подаче входного сигнала, мощность которого выбирается в пределах 350–370 мВт, – 4,0 мА.
Испытания образцов ЛБВ на безотказность проводились при работе на нагрузку с коэффициентом стоячей волны по напряжению 1,8 ± 10% в часовом циклическом режиме при температуре окружающей среды 70 ± 5°C. В ходе испытаний получены временные зависимости минимальной выходной мощности и максимального тока замедляющей системы в диапазоне частот 5,7–7,3 ГГц (рис.8). После наработки 3 000 ч (3 370 циклов) минимальная выходная мощность практически не изменилась и составляет 420 Вт на частоте 5,7 ГГц, а максимальный ток ЗС возрос до 9 мА, но не превышает максимально допустимую величину (15 мА).
Таким образом, разработанное программное обеспечение позволило создать ЛБВ УВ-393 (рис.9) со следующими основными характеристиками:
• диапазон рабочих частот: 5,7–7,3 ГГц;
• выходная мощность: не менее 400 Вт;
• коэффициент усиления: не менее 30 дБ;
• максимальное рабочее напряжение: не более 9,0 кВ;
• максимальный ток коллектора: не более 420 мА;
• габариты: 420 Ч 110 Ч 80 мм;
• масса: не более 7 кг;
• охлаждение: воздушное принудительное с расходом воздуха не менее 3 кг/мин.
Наработка ЛБВ на отказ составила 3 250 ч.
Программное обеспечение успешно применяется для улучшения выходных характеристик существующих и создаваемых ЛБВ подобного класса.
Литература
1. Азов Г.А., Райс Ю.Э., Тихомиров С.А. Конструкция замедляющей системы мощной спиральной ЛБВ // Проблемы машиностроения и автоматизации. 2001. № 4. С. 80.
2. Силин Р.А. Периодические волноводы. – М.: ФАЗИС, 2002. 438 с.
3. Пчельников Ю.Н. Лекции по электронике СВЧ (4-ая зимняя школа-семинар). – Саратов: Изд. Саратовского университета, 1978. С. 44.
4. Азов Г.А., Мозговой Ю.Д., Тихомиров С.А., Хриткин С.А. Исследование дисперсионных характеристик спиральной замедляющей системы с продольной проводимостью для широкополосной лампы бегущей волны //Радиотехника и электроника. 2003. Т. 48. № 7. С. 877.
5. Азов Г.А., Хриткин С.А. Моделирование спиральной замедляющей системы мощной лампы бегущей волны // Радиотехника и электроника. 2010. Т. 55. № 3. С. 369–373.
6. Kory C.L., Dayton J.A. Accurate cold-test model of helical TWT slow-wave circuits. // IEEE Transaction of Electron Devices. 1998. V. 45. № 4. P. 966.
7. Allosio M. Analysis of helix SWS for space TWT using 3-D EM Simulator // IEEE Transaction of Electron Devices. 2005. V. 52. № 5. Р. 749.
8. Кац А.М., Ильина Е.М., Манькин И.А. Нелинейные явления в СВЧ приборах О-типа с длительным взаимодействием. – М.: Сов. радио. 1975. 296 с.
9. Азов Г.А., Хриткин С.А. Моделирование выходных характеристик мощных спиральных ламп бегущей волны // Радиотехника и электроника. 2012. Т. 57. № 6. С. 686.
10. Азов Г.А., Хриткин С.А. Исследование электродинамических параметров спиральных замедляющих систем мощных широкополосных ламп бегущей волны // Наукоемкие технологии. 2014. Т. 15. № 11. С. 14–21.
Отзывы читателей
